一、锰对ZA27合金压缩蠕变的影响（论文文献综述）
张凯[1]（2021）在《ZZnAl4Y压铸锌铝合金强韧化研究》文中认为ZZnAl4Y压铸锌合金具有优良的铸造性能和稳定的力学性能,在工业生产和人们生活中得到广泛使用。但是,该锌合金在使用中也存在着很多问题,诸如综合力学性能较差和尺寸不稳定等一系列问题。为了进一步改善该合金的显微组织和力学性能,满足工业生产和使用要求,本论文对ZZnAl4Y压铸锌合金的熔铸工艺加以改进,采用Si和La元素对合金进行微合金化处理,力求优化合金Al含量并对合金进行稳定化处理。研究中采用光学显微镜、扫描电镜/能谱仪、摆锤式冲击试验机和电子万能拉伸试验机等手段研究了ZZnAl4Y压铸锌合金的显微组织和综合力学性能。实验得到如下研究结果:（1）当未熔体急冷ZZnAl4Y压铸锌合金在室温金属型中凝固时,初生η相的均匀性很差。随着金属型温度增加,ZZnAl4Y压铸锌合金组织均匀性不断增加,当金属型温度为300℃时初生η锌相的圆整度最好,合金组织均匀性最好。与未熔体急冷ZZnAl4Y压铸锌合金组织相比,熔体急冷ZZnAl4Y压铸锌合金在室温金属型中凝固时合金组织的均匀性明显增加。随着金属型温度的增加,熔体急冷ZZnAl4Y压铸锌合金中初生η锌相的圆整度与均匀性不断增加。当金属型温度为300℃时,初生η锌相的圆整度与均匀性最好。与未熔体急冷室温金属型铸造ZZnAl4Y压铸锌合金相比,熔体急冷和300℃金属型铸造的ZZnAl4Y合金抗拉强度、延伸率和冲击功分别提高33.9%、320%和21.7%,合金呈现韧性断裂特征。（2）Si在ZZnAl4Y压铸锌合金中以Si质点形式存在,Si可消除合金中的初生相枝晶,细化显微组织。当Si含量为0.3%时,锌合金的显微组织细化效果最佳,锌合金具有最佳的综合力学性能。与ZZnAl4Y压铸锌合金相比,添加Si合金的抗拉强度、延伸率和冲击功分别提高17.6%、8%和6.5%。La以La Zn化合物存在于含0.3%Si的ZZnAl4Y压铸锌合金中,La使树枝晶破碎分解为准等轴晶。当La含量为0.05%时,ZZnAl4Y合金的组织细化和均匀化效果最佳。当La含量为0.05%时,ZZnAl4Y压铸合金具有最佳的综合力学性能,与未添加La的ZZnAl4Y压铸锌合金抗拉强度、延伸率和冲击功分别提高12.2%、31%和16%。（3）随着Al含量的增加,初生η相在组织中的占比逐渐减少直至消失,初生η相的形态由较粗大树枝状逐渐转变为梅花状和球状晶。当Al含量为4.1%时,锌合金中初生η相主要以较细小的梅花状或球粒状均匀分布在共晶组织中,合金的综合力学性能达到最佳。ZZnAl4Y压铸锌合金经过稳定化退火处理后,合金组织中较粗大的树枝晶破碎成梅花状或球状晶。当稳定化退火时间为4h时,ZZnAl4Y压铸锌合金的组织均匀性最好,综合力学性能最佳。与ZZnAl4Y压铸锌合金相比,在150℃稳定化处理退火4h后的锌合金抗拉强度、延伸率和冲击功分别提高17.1%、91.7%和23.4%。
彭鑫[2]（2020）在《ZA8/PEEK复合材料的制备及力学与摩擦学性能研究》文中研究说明为了弥补聚醚醚酮（PEEK）摩擦系数较高、耐磨性有待提高的不足,拓宽其在各种复杂环境中的应用,本文使用模压法制备了锌铝合金（ZA8）改性PEEK复合材料,探究了 ZA8含量对PEEK复合材料力学和摩擦学性能的影响,并进一步探究了球磨和表面处理后ZA8含量对复合材料力学和摩擦学性能的影响。在此基础,本文还探究了添加固体润滑剂石墨、聚四氟乙烯（PTFE）以及GO包覆ZA8对PEEK复合材料摩擦学性能的影响。本文采用WDW-10C型万能试验机、MMW-1型摩擦磨损试验机等设备测试复合材料的力学性能和摩擦学性能,通过扫描电镜分析了复合材料的冲击断面和磨损形貌。主要研究内容如下:（1）考察了 ZA8含量对PEEK力学性能的影响。结果表明,ZA8/PEEK的复合材料的冲击强度随ZA8含量的增加呈先增大后减小的趋势,随着ZA8含量的继续增加,复合材料的冲击强度迅速下降后有所回升;ZA8/PEEK复合材料的拉伸强度随着ZA8含量的增加先增大后逐渐变小;（2）探明了 ZA8含量对PEEK摩擦学性能的影响。结果表明,随着ZA8含量的增加,ZA8/PEEK复合材料的摩擦系数持续降低,在ZA8含量增加到30%以后趋势变缓,在ZA8含量为40%时摩擦系数最低为0.275;而复合材料的磨损量随ZA8含量的增加呈现先下降后急剧升高的趋势;（3）考察了添加5wt%石墨和10wt%聚四氟乙烯（PTFE）对ZA8/PEEK复合材料摩擦学性能的改善作用。结果表明,添加5wt%石墨后,5%石墨/ZA8/PEEK与未添加石墨的复合材料相比磨损量明显减少,摩擦系数有所上升但其变化趋势不变;而添加10wt%PTFE对ZA8/PEEK复合材料的摩擦学性能的改善作用明显大于石墨,当添加10wt%PTFE和30wt%ZA8时,复合材料的摩擦系数和磨损量均为最低,10%PTFE/30%ZA8/PEEK复合材料的摩擦学性能最佳;（4）探究表面处理对复合材料力学和摩擦学性能是否有改善作用。结果表明,与未添加表面处理的复合材料相比,表面处理后的ZA8/PEEK复合材料摩擦学性能和力学性能有明显上升。表面处理对复合材料的力学和摩擦学性能有积极的改善作用;（5）探究了球磨处理对ZA8/PEEK复合材料力学和摩擦学性能的改善作用。研究发现使用球磨工艺处理制备的ZA8/PEEK复合材料与未进行球磨处理的复合材料相比力学性能和摩擦学性能都有明显提高;（6）ANSYS软件可用于磨损动态监测。使用ANSYS软件模拟销盘摩擦配副的转动对摩擦学性能最佳的材料监测其磨损动态,研究发现销盘摩擦副在很短的时间内可达到磨损稳定阶段。
李袁军[3]（2019）在《新型Zn-Al-Cu-Mg-La-Ce合金组织与性能的研究》文中指出锌铝合金具有熔点低、铸造性能好、成本低廉等优点,可应用于汽车、船舶、工艺品和建筑用材等行业,但其较低的力学性能和塑韧性等缺点限制了其应用领域和使用寿命。镧（La）、铈（Ce）稀土元素具有较活泼的化学性质,对锌铝合金具有较强的变质能力,因此,已经开展了对La、Ce稀土元素改善锌铝合金组织和力学性能的研究。但单一的La或者Ce稀土元素对改善锌铝合金组织和力学性能的作用有限,改善效果并不明显。因此,进一步研究通过稀土元素改善锌铝合金组织性能的途径和机理具有重要意义。从改善锌铝合金组织、提高力学性能角度出发,本文通过单独添加和复合添加稀土元素La和Ce,设计并采用搅拌铸造法制备了不同成分的Zn-Al-Cu-Mg-La-Ce合金,通过对其组织结构和力学性能的对比分析,研究了La/Ce比和La+Ce添加量对Zn-Al-Cu-Mg合金组织和力学性能的影响,初步探讨了La和Ce对锌铝合金组织和力学性能的影响机理。对La/Ce比的研究结果表明,单独添加La或Ce对锌铝合金都具有一定细晶强化作用;比较而言,复合添加La、Ce稀土元素对锌铝合金具有更强的细晶强化作用,能够显着改善锌铝合金组织和力学性能。随着La/Ce比升高,合金组织中η-Zn相尺寸逐渐减小,共晶组织所占比例逐渐增加,力学性能和耐磨性逐渐升高。当La/Ce=2时,复合添加0.2wt.%La、0.1wt.%Ce的锌铝合金组织和力学性能较佳,η-Zn相呈细小颗粒状均匀分布,共晶组织呈细网状分布在整个组织中;布氏硬度、抗拉强度和压缩应变20%时的抗压强度分别为HB128、330MPa和571MPa,比未添加La、Ce稀土元素的锌铝合金分别提高了20.8%、20.0%和12.0%。磨损率为0.79%,比未添加La、Ce稀土元素的锌铝合金降低了63.8%。在La/Ce=2的情况下,对复合添加La和Ce含量的研究结果表明,随着La+Ce含量升高,合金组织呈先细化后粗化的变化趋势;力学性能和耐磨性先升高后降低。复合添加0.3wt.%（La+Ce）的锌铝合金力学性能优于复合添加0.15wt.%和0.6wt.%（La+Ce）的锌铝合金,其布氏硬度、抗拉强度和压缩应变20%时的抗压强度比复合添加0.15wt.%（La+Ce）的锌铝合金分别提高了6.7%、12.2%和5.2%,磨损率降低了44.8%;其布氏硬度、抗拉强度和压缩应变20%时的抗压强度比复合添加0.6wt.%（La+Ce）的锌铝合金分别提高了9.4%、13.8%和5.7%,磨损率降低了46.3%。
王国田[4]（2019）在《电场作用冷坩埚定向凝固Ni-25Al合金组织与性能研究》文中提出Ni-25Al金属间化合物,具有抗氧化性好、密度低、导热系数高以及在特定温度区间,屈服强度随温度的升高而升高等特点。有望成为一种优良的高温结构材料,应用于燃气涡轮机的叶片和喷气发动机上。然而,铸态Ni-25Al合金的沿晶断裂导致其室温塑性差,限制了Ni-25Al合金的推广及应用。定向凝固技术可以形成柱状晶以消除其横向晶界,是改善其塑性的良好途径之一,近年来合金在定向凝固过程中施加电场,可以减小增强相的尺寸、减小一次枝晶间距,促进晶间液相对流,以及促进形核和液相的整体同时凝固趋势。但是目前的研究大多集中于对低熔点合金的影响,对于高熔点的合金及金属间化合物涉及较少。本文主要研究电场作用下的Ni-25Al合金定向凝固过程,重点考察电场对Ni-25Al合金定向凝固组织和力学性能的影响。首先本文研究了无电场影响的Ni-25Al合金定向凝固生长过程。通过定向凝固Ni-25Al合金实验,发现抽拉速度对合金定向凝固的组织有很大影响,一次枝晶间距λ（μm）随着抽拉速率v(mm·min-1)的增加而减小并符合Hunt,Kurz和Fisher模型所推导的公式,与下拉速度满足关系:λ=39.6v-0.43。与铸态相比,不同下拉速度下的定向凝固试棒的拉伸性能都得到了显着提高,在下拉速度为0.5mm·min-1时,表现出较大的拉伸伸长率8%,屈服强度较小为66MPa。随着下拉速率的提高,试棒的伸长率下降,但屈服强度有所增加。本文还考察了定向凝固Ni-20Al-10Fe-0.2B,当抽拉速度为2.5 mm·min-1时,拉伸伸长率达21%和屈服强度达到270MPa,抗拉强度达到830MPa。由于合金化元素的加入,实现了固溶强化既提高了合金的强度又改善了合金的塑性,同时B元素对晶界的强化,使合金由沿晶断裂转为穿晶断裂,从而使合金塑性和拉伸强度提高。其次,为能够直观地观察外加电场对Ni-25Al合金定向凝固过程的影响,采用一种透明AMPD-4.1at%SCN亚包晶模拟物来近似模拟实验中所采用的Ni-25Al合金的实验现象。研究发现与未施加电场相比,施加电场后亚包晶模拟物柱状晶明显细化,并且随着电流强度的增加,一次枝晶间距减小,一次枝晶间距λ（μm）与电流强度J（mA）之间满足:λ=23.67-3 5J-3.88×10-1414 J2。最后,为开展电场影响下Ni-25Al合金的定向凝固实验,设计了电场作用下的定向凝固实验装置。研究发现,随电流强度的增大,凝固界面受热更均匀,趋于平滑,一次枝晶间距逐渐减小,一次枝晶间距λ（μm）与电流强度J（A）之间满足:λ=43.8-0.46J-0.82×10-5J2;同时,外加电场对定向凝固组织的析出相也有很大影响,在未加电场时析出相为B2结构NiAl,施加电场有利于Ni-25Al合金定向凝固过程中B2结构的NiAl相向L10结构的马氏体转变,当电流增大至20A时,转变为晶面对称的孪晶马氏体相,析出相的形貌也由“矛”状转变成“板条”状,板条之间界面平直,马氏体转换完整。拉伸试验结果表明,与未施加电场试样相比,电场作用定向凝固试样室温强度和塑性上都得到了很大提高,其中,Ni-25Al试样室温拉伸伸长率由铸态的2%提高到12%,屈服强度由141MPa提高到160MPa。Ni-20Al-10Fe-0.2B室温拉伸伸长率由铸态9%提高到23%,抗拉强度由550MPa提高到735MPa。
李海燕[5]（2017）在《Ti3AlC2/ZA27复合材料的制备及性能研究》文中研究说明本论文以三元层状化合物Mn+1AXn陶瓷为增强相成功制备了新型高性能锌铝基复合材料,并对其制备工艺以及力学性能、摩擦磨损性能等应用基础问题进行了深入的研究与分析。全文分六章分别阐述了锌铝基复合材料的研究背景与发展现状、三元层状陶瓷Ti3AlC2与锌铝合金ZA27的反应机理、Ti3AlC2/ZA27复合材料的制备及其基本性能的测试与分析、应用条件下Ti3AlC2/ZA27复合材料的摩擦磨损特性的测定及分析,以及不同Mn+1AXn增强相（Ti3AlC2、Ti3SiC2和Ti2SnC）对锌铝基复合材料组织与性能的影响。论文取得以下主要结论:1、采用无压烧结、热压烧结以及无压烧结-加压致密化两步烧结工艺制备了Ti3AlC2/ZA27复合材料。物相分析发现,在本实验条件下,烧结温度低于800℃时,复合材料内部无反应发生;而当烧结温度达到870℃,且在锌铝合金液的促进作用下,Ti3AlC2颗粒与ZA27基体的界面处发生了微弱的化学反应,生成Al0.64Ti0.36、TiC 和 Al 相,其反应式为:（?）2、机械合金化球磨混料可大大降低Ti3AlC2颗粒增强相的尺寸,提高增强颗粒弥散强化的效果。微观分析发现Ti3AlC2/ZA27复合材料中含有大量30～50nm的Ti3AlC2颗粒,这是其性能得以提高的重要因素之一。3、烧结工艺对Ti3AlC2/ZA27复合材料的性能有很大影响。本实验范围内,无压烧结工艺的最佳烧结制度为:烧结温度870℃,保温时间2.5h;无压烧结-加压致密化两步烧结工艺的最佳烧结制度为:烧结温度870℃,保温1h后降温到500℃并施加30MPa的压力,保温保压1.5h。综合考虑材料的各项性能,两步烧结法为制备Ti3AlC2/ZA27复合材料的最优工艺。4、增强相含量对Ti3AlC2/ZA27复合材料的性能影响显着。对于两步烧结工艺制备的Ti3AlC2/ZA27复合材料,在Ti3AlC2含量为10～40vol.%范围内,随着Ti3AlC2含量增加,Ti3AlC2/ZA27复合材料的力学性能呈先升后降的趋势,在Ti3AlC2含量为30vol.%时复合材料的拉伸强度、弯曲强度和维氏硬度均达到最大值,分别为 335MPa,570MPa和 1204MPa。5、在ZA27合金中添加Ti3AlC2颗粒增强相能有效提高复合材料的摩擦磨损性能,降低摩擦过程中的温升。随着Ti3AlC2含量的增加,复合材料的摩擦系数先减小后增大,当Ti3AlC2含量为30vol.%时,复合材料表现出最优的摩擦学特性。在对磨材料为45#钢,滑动速度为3m/s、法向压强0.5MPa、油润滑的实验条件下,与ZA27基体相比,30vol.%Ti3AlC2/ZA27复合材料的摩擦系数降低了 43%、磨损率降低了 33%。对于同一组分的Ti3AlC2/ZA27复合材料,其摩擦系数随法向压强的增大呈下降趋势,而磨损率随法向压强的增大呈上升趋势,且相对于ZA27基体材料,Ti3AlC2/ZA27复合材料的摩擦系数对载荷波动的敏感性更小,摩擦性能更稳定。6、三种Mn+1AXn增强相（Ti3AlC2、Ti3SiC2和Ti2SnC）对于提高锌铝合金的性能具有相似的作用,但由于其结构稳定性略有差异,因而对Mn+1AXn/ZA27复合材料的界面反应及其性能改善效果产生一定影响。对于两步烧结法制备的30vol.%Mn+1AXn/ZA27复合材料,增强相Ti2SnC在烧结温度870℃下完全发生了反应,Ti3AlC2部分发生反应,而Ti3SiC2没有发生反应。对比ZA27基体材料及三种30vol.%Mn+1AXn/ZA27复合材料的力学性能发现,Mn+1AXn相颗粒的加入使得ZA27合金的力学性能和摩擦磨损性能均得到明显提高,三种复合材料中,Ti3AlC2/ZA27复合材料的力学性能和耐磨性最优,Ti2SnC/ZA27复合材料的力学性能最差,Ti3SiC2/ZA27复合材料的耐磨性最差。本论文的主要创新成果如下:1、选用与锌铝合金ZA27匹配性良好的Ti3AlC2为增强相,首次研制出具有优良力学性能和摩擦磨损性能的Ti3AlC2/ZA27复合材料,并对复合材料组分、制备方法及工艺参数进行了优化。2、发现了Ti3AlC2增强相与ZA27之间存在l-2nm厚度的界面层,现象表明该界面层的存在与Ti3AlC2/ZA27复合材料力学性能的提高有直接关系。3、探索了 Ti3AlC2、Ti3SiC2和Ti2SnC三种Mn+1AXn相增强的ZA27复合材料微观结构及其力学性能的差异。研究表明,Ti3AlC2/ZA27复合材料的力学性能和摩擦磨损性能最优。
李楠[6]（2017）在《Zn-22Al合金的晶粒细化与多孔化研究》文中认为共析锌铝合金（Zn-22Al）由于其优异的阻尼性能被广泛地应用于动态工作条件下的零部件,以减小机械噪音和振动。然而,高阻尼共析锌铝合金的力学性能通常较差。为解决此问题,本文通过向共析锌铝合金中加入Zr、Mn、La元素以及一种新型的Al-5Ti-1B薄带孕育剂来细化合金的显微组织,以期达到在保证合金高阻尼性能的同时而大幅度提高其力学性能的目的。本文同时采用空压渗流工艺成功制备出了孔隙率、孔径可控的通孔多孔共析锌铝合金来进一步提高共析锌铝合金的阻尼性能。实验结果表明,少量Zr、Mn、La元素的加入可在初生富铝α相固液界面前沿形成成分过冷区从而对其起到有效的细化作用。Al-5Ti-1B薄带孕育剂由于其更为细小的六方结构的TiB2颗粒和立方结构的L12-Al3Ti颗粒,较之商业Al-5Ti-1B杆状孕育剂对共析锌铝合金有着更为显着的晶粒细化效果。0.3 wt.%的Al-5Ti-1B薄带孕育剂及0.1 wt.%的Zr元素的复合添加可达到最佳的晶粒细化效果。随着初生富铝α相平均尺寸的减少,Zn-22Al合金的抗拉强度、延伸率及硬度均有所提高。然而其阻尼性能由于两个相反因素的共同作用在不同温区内表现出了不同的特点。由于晶粒细化单位体积内相界及α-Al晶界数量的增加有利于合金阻尼性能的提高,而相邻界面的挤压作用和富锰、富镧、TiB2以及Al3Ti等第二相颗粒的钉扎作用而导致的界面可动性的下降,可以降低合金的阻尼性能。以NaCl为造孔剂制备的多孔Zn-22Al合金为三维贯通的开孔网状结构,其复制于NaCl造孔剂的颗粒状的孔洞均匀地分布于合金的基体之中。多孔Zn-22Al合金的准静态压缩曲线具有明显的三个区域,分别是:弹性区、平台区和致密化区。随着孔隙率的增加,合金的抗压缩强度逐渐降低。值得注意的是,添加Zr、Mn、La元素和Al-5Ti-1B薄带孕育剂后,多孔Zn-22Al合金的抗压缩强度明显增加,此外,其吸能本领和吸能效率也均有所提高。细化后的多孔Zn-22Al合金的阻尼性能相比于未细化的合金,在低温时有所降低,而在高温时细化效果越好,则阻尼性能越高。
肖红星,龙冲生,陈乐,梁波[7]（2013）在《反应堆控制棒材料Ag-In-Cd合金的压缩蠕变行为》文中指出研究了铸态Ag-In Cd合金在300—400℃及12—24 MPa压应力范围内的压缩蠕变行为,根据实验结果计算了表观应力指数n和表观激活能Qa,探讨了合金的压缩蠕变机制.结果表明,随温度和应力的升高,合金的稳态蠕变速率增加,稳态蠕变速率与应力之间呈指数关系.温度为300,350和400℃时,合金的n分别为2.90,4.09和5.77;压应力为12,18和24 MPa时,合金的Qa值分别为68.1,103.7和131.6 kJ/mol.位错运动形成大量层错是Ag-In-Cd合金在温度为300—400℃,压应力为12—24 MPa下的压缩蠕变控制机制.
蔺虹宾[8]（2009）在《Si、Bi、Sb对ZA40合金组织及性能的影响》文中研究说明锌铝合金作为减摩耐磨材料,具有很大优势,主要在机械行业代替铜合金制造轴承、轴瓦等具有良好的经济效益。由于ZA27合金中硬质点相的种类少,硬度低,因此提高锌铝合金中硬质点相的数量和种类,以在更大的范围内替代铜合金成为更重要的研究内容。含硅的高铝（Al≥27%）锌基合金有着较高的力学性能和远大于ZA27合金的耐磨性能,但随着合金中含硅量的提高,大量的块状初生硅相的析出使合金综合性能下降,并且随着合金中铝含量提高,合金的“老化”现象越严重。本文首次提出Si/Al比的概念来控制高铝锌基合金中Si含量,并在含硅ZA40合金中加入Bi、Sb元素,采用新变质工艺,有效改善合金中初生Si形态,提高合金力学性能和尺寸稳定性,这在本行业中有重大创新。试验采用光学金相分析（OM）,扫描电境（SEM ）、能谱分析（EDS）、X射线分析（XRD）、力学性能、耐磨性、尺寸稳定性等分析和测试手段,较系统地研究了Si、Bi、Sb对ZA40合金显微组织和力学性能的影响及作用机理。研究的主要结果如下:1、在含硅的ZA40合金中,当Si/Al≥9%（含Si3.6wt%）时,合金中出现多角状初生Si,随着Si/Al比的增大,合金中初生Si数量增多,形态恶化;综合考虑,Si/Al比为9%,即ZA40合金中含Si量为3.6wt%,合金的综合力学性能最好,抗拉强度为390MPa,硬度为151HB,伸长率为1.0%,冲击韧性为5.76J /cm-2,磨损量为0.0033g,仅为标准ZA27的10.86%;随着Si/Al比的提高,合金在150℃和室温下的尺寸稳定性提高。2、在Si/Al比15%的ZA40合金中加入Bi元素,XRD检测到所有相和组织为α相、初生Si相、ε相、纯Bi相、共析体（α+η）。加入1.0%Bi对合金中初生Si细化作用最佳,合金的综合力学性能也最佳,硬度为134HB,冲击韧性为4.15J/cm-2,比不加Bi的ZA40合金提高15.6%;在Si/Al比15%的ZA40合金中加入0.5%Bi,其磨损量为标准ZA27的13.8%,为不加Bi的ZA40合金的33.6%。3、Bi元素含量对含硅ZA40合金室温尺寸变化率有显着影响,含Bi量1.0%合金尺寸变化率绝对值最小,为0.0843‰,比不加Bi的ZA40合金减小79.3%。在150℃条件下,Bi含量、Si/Al比及他们的交互作用均对试验结影响不显着,相比之下,Si/Al比对试验结果起主要影响作用。4、在含硅的ZA40合金中加入Sb元素,XRD检测到所有相和组织为α相、初生Si相、ε相、Sb与Zn形成Zn3Sb4化合物相、共析体（α+η）。Sb与Zn形成的Zn3Sb4化合物抑制α相生长,细化α相枝晶,加入1.8%Sb对合金中初生Si细化作用最佳;加入1.8% Sb时合金综合力学性能最好,合金硬度153HB,韧性为3.70 J/cm-2,比不加Sb的ZA40合金韧性提高3.1%;在Si/Al比15%的ZA40合金中加入0.5%Sb,其磨损量为标准ZA27的26%,为不加Sb的ZA40合金的63.2%。5、Sb含量对含硅ZA40合金室温尺寸变化率有显着影响,在含硅的ZA40合金中加入1.0%的Sb,合金尺寸变化率绝对值最小,为0.0090‰,比不加Sb的ZA40合金减小97.7%;在150℃时, Sb含量、Si/Al比对合金尺寸变化率影响均不显着,相比之下,Sb含量对试验结果起主要影响作用。
谢懿[9]（2009）在《固态挤压对喷射沉积高锰ZA35合金的影响》文中认为本文采用喷射沉积方法制备高锰ZA35合金,通过对比挤压温度和挤压比在热挤压过程中对合金性能的影响,得出合金的最佳热挤压工艺参数为挤压温度260℃挤压比21.7,并研究了合金在最佳挤压工艺下的高温热稳定性能和组织变化。研究表明:同一挤压温度下,随着挤压比的增加,合金的常温力学性能快速增加;挤压比为21左右时,合金的力学性能达到最大,增大挤压比到33.8,合金的力学性能反而降低;同一挤压比下,合金的力学性能随挤压温度的增加而降低。挤压温度260℃挤压比21.7合金的常温力学性能最好;抗拉强度491.2MPa,伸长率5.19%,硬度151HBS。随着挤压比的增加,坯体基体组织逐渐细化,空隙减少,析出相分布均匀;然而过高的挤压比导致合金基体组织粗大,第二相聚集,分布集中。260℃挤压的合金组织含有α-Al、η-Zn、Mg32（AlZn）19、Al11Cu5Mn3、MnAl6、CuMnZn;380℃挤压时,合金中的Cu,Mn过饱和固溶体发生脱溶,与基体元素Zn形成CuZn6相。在转速相同的情况下,挤压温度260℃挤压比21.7合金的摩擦系数比挤压温度320℃挤压比21.7合金的摩擦系数低7.8%,在载荷相同的情况下,挤压温度260℃挤压比21.7合金的摩擦系数比挤压温度320℃合金的摩擦系数挤压比21.7低11.77%。在150℃热暴露时,挤压温度260℃挤压比21.7合金的强度先提高再降低,合金中Cu、Mn析出形成MnZnAl3和CuAl;200℃热暴露时,其强度降低,合金中的Cu、Mn元素快速析出形成MnCuAlZn四元合金相和MnCuAlMgZn相。
宋宪杰[10]（2009）在《轧制及热处理工艺对ZA35合金组织与性能的影响》文中指出本文主要研究了锰含量、轧制工艺、热处理工艺对ZA35合金组织与性能的影响。研究表明:锰的加入可以明显改善锌铝合金的力学性能。随着锰含量的增加,合金的抗拉强度有所增加,锰含量超过0.75%时,合金抗拉强度有所下降;锰合金化可以明显提高合金硬度,1.3%时合金硬度最大;锰的加入降低了合金的塑性,锰含量1.3%时伸长率最低。在再结晶温度相同的情况下,轧制态锌铝合金抗拉强度、硬度增加、伸长率相比于铸态合金都有所提高,随着变形量的增加ZA35合金抗拉强度、硬度提高,但伸长率在变形量达到20%时最大,之后呈减小趋势。变形量为20%时合金的综合性能最佳。相比于铸态合金,抗拉强度提高27.8%达到467MPa、硬度指标提高了36.4%达到127HB、伸长率达到3.6%。随着变形量的增加,合金基体组织逐渐细化、空隙减少、析出相分布均匀,条状、块状的第二相逐渐破碎并且晶粒的取向比较明显,沿轧制方向呈纤维状分布;在轧制过程中,随着再结晶的发生,合金中的含Mn过饱和固溶体发生脱溶,与基体元素Al形成MnAl6;然而变形量过大时组织中出现微裂纹,这是合金塑性降低的原因。适当的热处理工艺可以消除偏析,使析出相均匀分布,大大改善合金的力学性能。固溶温度、固溶时间、时效温度、时效时间对ZA35合金的抗拉强度、硬度、伸长率有显着的影响。对于轧制态ZA35合金来说,365℃～375℃固溶,固溶时间2～3h,120℃时效7～8h时合金的综合力学性能最佳,抗拉强度达到515MPa,硬度170～180HB,伸长率8.0%,明显优于ZA27铸态合金460～470MPa。
二、锰对ZA27合金压缩蠕变的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、锰对ZA27合金压缩蠕变的影响（论文提纲范文）
（1）ZZnAl4Y压铸锌铝合金强韧化研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 锌铝合金的发展与应用 |
| 1.1.1 概述 |
| 1.1.2 锌铝合金的发展 |
| 1.1.3 锌铝合金主要应用范围 |
| 1.2 锌铝合金的强化手段 |
| 1.2.1 合金元素的作用 |
| 1.2.2 合金的变质处理 |
| 1.2.3 合金的热处理 |
| 1.3 压铸锌合金发展沿革及研究现状 |
| 1.3.1 压铸锌合金发展沿革 |
| 1.3.2 ZZnAl4Y压铸锌合金研究现状 |
| 1.4 本文的研究意义及研究内容 |
| 1.4.1 研究意义 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 2 实验方法及过程 |
| 2.1 实验材料及设备 |
| 2.2 合金熔炼方法与过程 |
| 2.3 显微组织分析 |
| 2.4 力学性能测试 |
| 3 铸造工艺对ZZnAl4Y压铸锌合金显微组织和力学性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 金属型温度对ZZnAl4Y压铸锌合金组织均匀性的影响 |
| 3.3 熔体急冷对ZZnAl4Y压铸锌合金组织均匀性的影响 |
| 3.4 铸造工艺对ZZnAl4Y压铸锌合金力学性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 Si和La协同作用对压铸ZZnAl4Y合金显微组织与力学性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 Si对 ZZnAl4Y压铸锌合金显微组织的影响 |
| 4.3 Si对 ZZnAl4Y压铸锌合金力学性能的影响 |
| 4.4 La对含硅ZZnAl4Y压铸锌合金显微组织的影响 |
| 4.5 La对含硅ZZnAl4Y压铸锌合力学性能的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 Al和稳定化处理对锌铝合金显微组织与力学性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 Al对锌铝合金显微组织的影响 |
| 5.3 Al对压铸锌合金力学性能的影响 |
| 5.4 稳定化处理对ZZnAl4Y压铸锌合金组织均匀性的影响 |
| 5.5 稳定化处理对ZZnAl4Y锌合金力学性能的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间研究成果 |
| 致谢 |
（2）ZA8/PEEK复合材料的制备及力学与摩擦学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 聚醚醚酮研究进展 |
| 1.2.1 聚醚醚酮改性研究进展 |
| 1.2.2 聚醚醚酮复合材料的应用 |
| 1.3 锌铝合金研究进展 |
| 1.3.1 锌铝合金改性 |
| 1.3.2 锌铝合金的应用 |
| 1.4 金属填充聚合物基复合材料研究进展 |
| 1.4.1 金属填充聚合物基复合材料 |
| 1.4.2 金属填充聚合物基复合材料的应用 |
| 1.5 本文研究目的、意义及内容 |
| 1.5.1 本文研究目的及意义 |
| 1.5.2 本文研究内容 |
| 第二章 实验研究方法 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器 |
| 2.3 实验方案 |
| 2.4 试样制备 |
| 2.4.1 ZA8的表面处理及球磨处理 |
| 2.4.2 GO-ZA8复合体的制备 |
| 2.4.3 ZA8/PEEK复合材料的制备 |
| 2.5 性能检测和结构表征 |
| 2.5.1 摩擦学性能测试 |
| 2.5.2 力学性能测试 |
| 2.5.3 扫描电镜(SEM)分析 |
| 第三章 ZA8/PEEK复合材料的微观结构与力学性能研究 |
| 3.1 ZA8/PEEK复合材料的微观结构 |
| 3.1.1 ZA8的微观形貌 |
| 3.1.2 复合材料冲击断面的微观形貌分析 |
| 3.2 ZA8/PEEK复合材料的力学性能 |
| 3.2.1 ZA8含量对复合材料硬度的影响 |
| 3.2.2 ZA8含量对复合材料压缩强度的影响 |
| 3.2.3 ZA8含量对复合材料冲击强度的影响 |
| 3.2.4 ZA8含量对复合材料拉伸强度的影响 |
| 3.3 表面处理后复合材料的力学性能 |
| 3.3.1 表面处理后ZA8含量对复合材料硬度的影响 |
| 3.3.2 表面处理后ZA8含量对复合材料压缩强度的影响 |
| 3.3.3 表面处理后ZA8含量对复合材料冲击强度的影响 |
| 3.3.4 表面处理后ZA8含量对复合材料拉伸强度的影响 |
| 3.4 球磨处理后复合材料的力学性能 |
| 3.4.1 球磨处理后ZA8含量对复合材料硬度的影响 |
| 3.4.2 球磨处理后ZA8含量对复合材料压缩强度的影响 |
| 3.4.3 球磨处理后ZA8含量对复合材料冲击强度的影响 |
| 3.4.4 球磨处理后ZA8含量对复合材料拉伸强度的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 ZA8/PEEK复合材料的摩擦学性能与磨损机理研究 |
| 4.1 ZA8含量对ZA8/PEEK复合材料摩擦学性能的影响 |
| 4.2 表面处理对ZA8/PEEK复合材料摩擦学性能的影响 |
| 4.3 球磨处理对ZA8/PEEK复合材料摩擦学性能的影响 |
| 4.4 固体润滑剂对ZA8/PEEK复合材料摩擦学性能的影响 |
| 4.5 磨损表面的微观形貌分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 ZA8/PEEK复合材料的有限元磨损模拟 |
| 5.1 磨损预测模型 |
| 5.2 ZA8/PTFE/PEEK复合材料的摩擦配副模拟 |
| 5.2.1 模型的建立 |
| 5.2.2 复合材料的应力变化 |
| 5.2.3 复合材料的磨损体积变化 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A (攻读硕士学位期间发表论文目录) |
（3）新型Zn-Al-Cu-Mg-La-Ce合金组织与性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 锌铝合金材料 |
| 1.2.1 锌铝合金的成分 |
| 1.2.2 锌铝合金的组织 |
| 1.2.3 锌铝合金的性能 |
| 1.2.4 锌铝合金的制备方法 |
| 1.2.5 锌铝合金的发展趋势 |
| 1.3 影响锌铝合金组织性能的因素 |
| 1.3.1 合金元素对锌铝合金组织性能的影响 |
| 1.3.2 改善锌铝合金性能的途径 |
| 1.4 镧、铈元素简介 |
| 1.4.1 镧元素的基本性质 |
| 1.4.2 铈元素的基本性质 |
| 1.5 本文的研究目的与研究内容 |
| 第二章 实验材料、方法与设备 |
| 2.1 实验材料及安排 |
| 2.2 合金制备方法 |
| 2.3 组织结构分析 |
| 2.4 性能测试与分析 |
| 第三章 La/Ce比对Zn-Al-Cu-Mg合金组织与性能的影响 |
| 3.1 La/Ce比对Zn-Al-Cu-Mg合金组织结构的影响 |
| 3.2 La/Ce比对Zn-Al-Cu-Mg合金力学性能的影响 |
| 3.3 La/Ce比对Zn-Al-Cu-Mg合金断口形貌的影响 |
| 3.4 La/Ce比对Zn-Al-Cu-Mg合金耐磨性的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 La+Ce含量对Zn-Al-Cu-Mg合金组织与性能的影响 |
| 4.1 La+Ce含量对Zn-Al-Cu-Mg合金组织结构的影响 |
| 4.2 La+Ce含量对Zn-Al-Cu-Mg合金力学性能的影响 |
| 4.3 La+Ce 含量对 Zn-Al-Cu-Mg 合金断口形貌能的影响 |
| 4.4 La+Ce含量对Zn-Al-Cu-Mg合金耐磨性的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间发表论文与科研情况 |
| 致谢 |
（4）电场作用冷坩埚定向凝固Ni-25Al合金组织与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 Ni-25Al材料国内外研究进展 |
| 1.2.1 Ni-25Al晶体结构 |
| 1.2.2 合金化元素对Ni-25Al合金的作用 |
| 1.3 定向凝固技术 |
| 1.4 电场对凝固组织影响方面的研究现状 |
| 1.4.1 电场对金属与合金凝固组织的影响 |
| 1.4.2 电场对合金凝固性能的影响 |
| 1.5 本课题研究内容 |
| 第2章 实验材料及研究方法 |
| 2.1 研究方案与技术路线 |
| 2.2 合金制备 |
| 2.2.1 成分选择 |
| 2.2.2 合金的熔炼 |
| 2.3 电场作用定向凝固设备 |
| 2.3.1 设备主体系统 |
| 2.3.2 稳恒电流作用下的定向凝固实验方法 |
| 2.4 温度梯度的测定 |
| 2.5 定向凝固试样分析测试方法 |
| 2.5.1 组织分析 |
| 2.5.2 一次枝晶间距的测量方法 |
| 2.5.3 室温力学性能测试方法 |
| 2.5.4 断口形貌观察 |
| 2.5.5 透射电镜观察 |
| 2.6 电流作用下的物理模拟定向凝固实验方法 |
| 2.6.1 电流作用下的物理模拟定向凝固实验装置 |
| 2.6.2 直流电流作用下的物理模拟实验方法 |
| 第3章 定向凝固Ni-25Al合金组织与性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 冷坩埚定向凝固Ni-25Al合金制备及组织分析 |
| 3.2.1 铸态Ni-25Al合金的宏/微观组织 |
| 3.2.2 定向凝固Ni-25Al合金制备方法 |
| 3.2.3 定向凝固Ni-25Al合金宏观组织 |
| 3.2.4 定向凝固Ni-25Al合金微观组织 |
| 3.3 定向凝固Ni-20Al-10Fe-0.2B合金的制备及组织分析 |
| 3.3.1 铸态Ni-20Al-10Fe-0.2B合金的宏/微观组织 |
| 3.3.2 定向凝固Ni-20Al-10Fe-0.2B合金宏观组织 |
| 3.3.3 定向凝固Ni-20Al-10Fe-0.2B合金微观组织 |
| 3.4 力学性能分析 |
| 3.4.1 定向凝固Ni-25Al合金的性能 |
| 3.4.2 定向凝固Ni-20Al-10Fe-0.2B合金的性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 电场作用Ni-25Al包晶合金物理模拟 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 电场作用Ni-25Al包晶合金物理模拟 |
| 4.3 电场作用Ni-25Al包晶合金物理模拟结晶器的设计 |
| 4.4 Ni-25Al包晶合金模拟物的物理相似 |
| 4.4.1 电流对定向结晶过程的影响 |
| 4.4.2 电流对定向凝固包晶相生长过程的影响 |
| 4.4.3 电流对一次枝晶间距的影响 |
| 4.4.4 电流对生长速率的影响 |
| 4.5 电场对凝固过程影响机制 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 电场对定向凝固Ni-25Al合金组织与性能影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 电场作用Ni-25Al合金定向凝固 |
| 5.3 电流强度对Ni-25Al合金凝固组织的影响 |
| 5.3.1 电流强度对Ni-25Al合金宏观组织的影响 |
| 5.3.2 电流强度对Ni-25Al合金微观组织的影响 |
| 5.4 电流强度对Ni-20Al-10Fe-0.2B合金凝固组织的影响 |
| 5.4.1 电流强度对Ni-20Al-10Fe-0.2B合金宏观组织的影响 |
| 5.4.2 电流强度对Ni-20Al-10Fe-0.2B合金微观组织的影响 |
| 5.5 电场影响的亚包晶合金定向凝固机制分析 |
| 5.5.1 电场对过冷度的影响机理 |
| 5.5.2 电流作用改变定向凝固枝晶间距的机理 |
| 5.6 力学性能分析 |
| 5.6.1 电场作用定向凝固Ni-25Al合金的性能 |
| 5.6.2 电场作用定向凝固Ni-20Al-10Fe-0.2B合金的性能 |
| 5.7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（5）Ti3AlC2/ZA27复合材料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 序言 |
| 第一章 引言 |
| 1.1 锌铝合金 |
| 1.2 锌基复合材料 |
| 1.2.1 锌基复合材料的发展历程 |
| 1.2.2 锌基复合材料的应用 |
| 1.2.3 锌基复合材料的分类 |
| 1.2.4 颗粒增强锌基复合材料的研究现状 |
| 1.3 Ti_3 AlC_2陶瓷的研究现状 |
| 1.3.1 Ti_3AlC_2的晶体结构 |
| 1.3.2 Ti_3AlC_2陶瓷的制备方法 |
| 1.3.3 以Ti_3AlC_2为增强相的复合材料 |
| 1.3.4 选取Ti_3AlC_2颗粒为锌铝基复合材料增强相的原因 |
| 1.3.5 近年来本课题组的研究 |
| 1.4 本论文的研究目标和内容 |
| 1.4.1 研究目标 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 第二章 实验原料及实验方法 |
| 2.1 材料的制备 |
| 2.1.1 三种M_(n+1)AX_n粉体的合成 |
| 2.1.2 M_(n+1)AX_n/ZA27复合材料的制备 |
| 2.2 材料相组成分析 |
| 2.3 微观结构分析 |
| 2.3.1 SEM观察 |
| 2.3.2 TEM观察 |
| 2.4 材料基本性能测试 |
| 2.4.1 密度测试 |
| 2.4.2 拉伸强度测试 |
| 2.4.3 弯曲强度测试 |
| 2.4.4 硬度测试 |
| 2.4.5 摩擦性能测试 |
| 第三章 Ti_3AlC_2与ZA27的反应机理及复合材料界面研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 Ti_3AlC_2/ZA27复合材料物相分析 |
| 3.2.1 烧结温度的影响 |
| 3.2.2 制备方法的影响 |
| 3.3 Ti_3AlC_2/ZA27微观结构与界面微观分析 |
| 3.3.1 SEM分析 |
| 3.3.2 TEM分析 |
| 3.4 Ti_3AlC_2/ZA27界面反应机理分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 Ti_3AlC_2/ZA27复合材料的制备及基本力学性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 原料的机械合金化 |
| 4.3 ZA27基体材料的力学性能研究 |
| 4.4 无压烧结Ti_3AlC_2/ZA27复合材料的性能及其影响因素 |
| 4.4.1 烧结温度的影响 |
| 4.4.2 保温时间的影响 |
| 4.4.3 增强相含量的影响 |
| 4.5 无压烧结-加压致密化制备Ti_3AlC_2/ZA27复合材料及其性能 |
| 4.6 制备方法对Ti_3AlC_2/ZA27复合材料性能的影响 |
| 4.6.1 制备方法对30vol.%Ti_3AlC_2/ZA27复合材料性能的影响 |
| 4.6.2 无压烧结法与两步烧结法制备工艺的对比 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 Ti_3AlC_2/ZA27复合材料耐磨性的研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 高速摩擦特性的研究 |
| 5.2.1 摩擦特性 |
| 5.2.2 磨损特性 |
| 5.2.3 磨损面状态 |
| 5.3 低速摩擦特性的研究 |
| 5.3.1 摩擦特性 |
| 5.3.2 磨损面状态 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 不同M_(n+1)AX_n相对M_(n+1)AX_n/ZA27复合材料的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 复合材料的制备 |
| 6.3 反应机理的研究 |
| 6.4 力学性能研究 |
| 6.5 微观结构分析 |
| 6.6 高速摩擦性能研究 |
| 6.7 低速摩擦性能研究 |
| 6.8 本章小结 |
| 第七章 全文总结 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 创新之处 |
| 7.3 工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（6）Zn-22Al合金的晶粒细化与多孔化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 锌铝合金概况 |
| 1.1.1 国外发展状况 |
| 1.1.2 国内发展状况 |
| 1.2 锌铝合金的基本特征 |
| 1.2.1 锌铝合金的成分 |
| 1.2.2 锌铝合金的组织 |
| 1.2.3 锌铝合金的性能 |
| 1.3 锌铝合金的应用 |
| 1.4 锌铝合金阻尼性能的表征及机制 |
| 1.4.1 锌铝合金阻尼性能的表征和量度 |
| 1.4.2 锌铝合金的阻尼机制 |
| 1.5 锌铝合金性能的不足及解决的途径 |
| 1.5.1 微量元素添加法 |
| 1.5.2 多孔化法 |
| 1.6 本文的研究意义及主要研究内容 |
| 1.6.1 本文的研究意义 |
| 1.6.2 本文的主要研究内容 |
| 第二章 实验材料、设备和方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验设备 |
| 2.2.1 材料制备用仪器与设备 |
| 2.2.2 材料性能检测用仪器与设备 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 材料的制备方法 |
| 2.3.1.1 晶粒细化Zn-22Al合金的制备方法 |
| 2.3.1.2 多孔Zn-22Al合金的制备方法 |
| 2.3.2 材料的表征与性能检测方法 |
| 2.3.2.1 微观组织观察与相结构分析 |
| 2.3.2.2 力学性能检测 |
| 2.3.2.3 阻尼性能检测 |
| 第三章 元素添加对Zn-22Al合金微观组织及性能的影响 |
| 3.1 Zn-22Al合金的微观组织与阻尼性能 |
| 3.1.1 Zn-22Al合金的微观组织 |
| 3.1.2 Zn-22Al合金的阻尼性能 |
| 3.2 Zr元素对Zn-22Al合金微观组织及性能的影响 |
| 3.2.1 Zr元素对Zn-22Al合金微观组织的影响 |
| 3.2.2 Zr元素对Zn-22Al合金力学性能的影响 |
| 3.2.2.1 Zr元素对Zn-22Al合金硬度的影响 |
| 3.2.2.2 Zr元素对Zn-22Al合金拉伸性能的影响 |
| 3.2.3 Zr元素对Zn-22Al合金阻尼性能的影响 |
| 3.3 Mn元素对Zn-22Al合金微观组织及性能的影响 |
| 3.3.1 Mn元素对Zn-22Al合金微观组织的影响 |
| 3.3.2 Mn元素对Zn-22Al合金力学性能的影响 |
| 3.3.2.1 Mn元素对Zn-22Al合金硬度的影响 |
| 3.3.2.2 Mn元素对Zn-22Al合金拉伸性能的影响 |
| 3.3.3 Mn元素对Zn-22Al合金阻尼性能的影响 |
| 3.4 La元素对Zn-22Al合金微观组织及性能的影响 |
| 3.4.1 La元素对Zn-22Al合金微观组织的影响 |
| 3.4.2 La元素对Zn-22Al合金力学性能的影响 |
| 3.4.2.1 La元素对Zn-22Al合金硬度的影响 |
| 3.4.2.2 La元素对Zn-22Al合金拉伸性能的影响 |
| 3.4.3 La元素对Zn-22Al合金阻尼性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 Al-5Ti-1B薄带孕育剂及Zr元素的复合添加对Zn-22Al合金微观组织及性能的影响 |
| 4.1 Al-5Ti-1B孕育剂的制备和表征 |
| 4.2 Al-5Ti-1B薄带孕育剂及Zr元素的复合添加对Zn-22Al合金微观组织的影响 |
| 4.3 Al-5Ti-1B薄带孕育剂及Zr元素的复合添加对Zn-22Al合金力学性能的影响 |
| 4.4 Al-5Ti-1B薄带孕育剂及Zr元素的复合添加对Zn-22Al合金阻尼性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 多孔Zn-22Al合金的形貌观察及准静态压缩性能与阻尼性能 |
| 5.1 多孔Zn-22Al合金的形貌观察 |
| 5.2 多孔Zn-22Al合金的准静态压缩性能 |
| 5.2.1 多孔Zn-22Al合金准静态压缩的变形机理 |
| 5.2.2 孔隙率对多孔Zn-22Al合金准静态压缩应力-应变曲线的影响 |
| 5.2.3 孕育细化多孔Zn-22Al合金准静态压缩应力-应变曲线的影响 |
| 5.2.4 多孔Zn-22Al合金的压缩吸能特性 |
| 5.2.5 多孔Zn-22Al合金的阻尼性能 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间所取得的相关科研成果 |
| 致谢 |
（8）Si、Bi、Sb对ZA40合金组织及性能的影响（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 综述 |
| 1.1 锌铝合金的发展状况 |
| 1.1.1 国内发展状况 |
| 1.1.2 国外发展状况 |
| 1.1.3 锌及锌铝合金的发展动态 |
| 1.2 铸造锌铝合金的组织与性能 |
| 1.2.1 锌铝合金的显微组织 |
| 1.2.2 铸造锌铝合金的类型 |
| 1.2.3 铸造锌铝合金的力学性能 |
| 1.2.4 铸造锌铝合金的摩擦磨损行为 |
| 1.2.5 铸造锌铝合金的高温性能 |
| 1.3 铸造锌铝合金处理工艺 |
| 1.3.1 铸造锌铝合金熔炼工艺 |
| 1.3.2 铸造锌铝合金的变质细化处理 |
| 1.3.3 铸造锌铝合金的热处理 |
| 1.4 锌铝合金的应用 |
| 1.5 本论文主要研究内容 |
| 第二章 合金化理论 |
| 2.1 合金中的相 |
| 2.1.1 相的分类 |
| 2.1.2 影响相结构的因素 |
| 2.2 合金中的相结构 |
| 2.2.1 固溶体 |
| 2.2.2 金属化合物 |
| 2.3 合金强化机理 |
| 2.3.1 固溶强化 |
| 2.3.2 第二相强化（析出强化） |
| 2.3.3 弥散强化 |
| 2.3.4 时效强化 |
| 2.3.5 细晶强化（晶界强化） |
| 2.4 合金元素在锌铝合金中的作用 |
| 第三章试验方法及内容 |
| 3.1 试验条件 |
| 3.1.1 试验材料 |
| 3.1.2 试验设备 |
| 3.2 试验方案 |
| 3.3 微观组织测试及分析 |
| 3.3.1 金相显微分析 |
| 3.3.2 XRD(X-Ray Diffraction)分析 |
| 3.3.3 SEM(Scanning Electron Microscope)分析 |
| 3.4 力学性能测试 |
| 3.4.1 强度和延伸率测试 |
| 3.4.2 显微硬度测试 |
| 3.4.3 冲击韧性测试 |
| 3.5 摩擦磨损性能测试 |
| 3.6 尺寸稳定性测试 |
| 第四章不同Si/Al 比对ZA40合金组织及性能的影响 |
| 4.1 Si-Zn 及Al-Si 二元合金相图 |
| 4.2 试验用合金成分及熔炼工艺 |
| 4.2.1 试验用合金化学成分 |
| 4.2.2 合金熔炼工艺 |
| 4.3 不同Si/Al 比对ZA40 合金的组织的影响 |
| 4.4 不同Si/Al 比对ZA40 合金力学性能的影响 |
| 4.5 不同Si/Al 比对ZA40 合金耐磨性能的影响 |
| 4.6 不同Si/Al 比对ZA40 合金尺寸稳定性的影响 |
| 4.7 小结 |
| 第五章Bi 对含硅ZA40 合金组织及性能的影响 |
| 5.1 Bi-Zn 及Al-Bi 二元合金相图 |
| 5.2 试验用合金的化学成分及熔炼工艺 |
| 5.2.1 试验合金化学成分 |
| 5.2.2 合金熔炼工艺 |
| 5.3 Bi 元素对含硅ZA40 合金组织的影响 |
| 5.4 Bi 元素对含硅ZA40 合金力学性能的影响 |
| 5.5 Bi 元素对含硅ZA40 合金耐磨性的影响 |
| 5.6 Bi 元素对含硅ZA40 合金尺寸稳定性影响 |
| 5.7 小结 |
| 第六章Sb 对含硅ZA40 合金组织及性能的影响 |
| 6.1 Sb-Zn 和Al-Sb 二元合金相图 |
| 6.2 试验用合金的化学成分及熔炼工艺 |
| 6.2.1 试验合金化学成分 |
| 6.2.2 合金熔炼工艺 |
| 6.3 Sb 元素对含硅ZA40 合金组织的影响 |
| 6.4 Sb 元素对含硅ZA40 合金力学性能的影响 |
| 6.5 Sb 元素对含硅ZA40 合金耐磨性的影响 |
| 6.6 Sb 元素对含硅ZA40 合金尺寸稳定性影响 |
| 6.7 小结 |
| 第七章结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间发表论文 |
| 致谢 |
（9）固态挤压对喷射沉积高锰ZA35合金的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 锌铝合金的发展现状 |
| 1.2.1 锌铝合金的研究现状 |
| 1.2.2 锌铝合金的特点及应用 |
| 1.3 喷射沉积技术的发展现状 |
| 1.3.1 喷射沉积技术原理 |
| 1.3.2 喷射沉积技术特点 |
| 1.3.3 喷射沉积技术的发展 |
| 1.4 固态热挤压的研究现状 |
| 1.5 本课题研究目的和意义 |
| 1.6 本课题研究内容 |
| 第二章 试验材料及方法 |
| 2.1 试验材料的选用 |
| 2.1.1 合金成分的确定 |
| 2.1.2 试验原材料的选用 |
| 2.2 试验设备 |
| 2.3 熔炼工艺 |
| 2.3.1 合金的熔炼 |
| 2.3.2 喷射沉积制备沉积坯 |
| 2.4 热挤压工艺研究 |
| 2.5 性能试验 |
| 2.5.1 拉伸试验 |
| 2.5.2 硬度试验 |
| 2.5.3 摩擦磨损试验 |
| 2.5.4 热稳定试验 |
| 2.6 微观组织分析 |
| 2.7 X射线衍射试验 |
| 第三章 试验结果及分析 |
| 3.1 合金的力学性能 |
| 3.1.1 挤压比对合金常温力学性能的影响 |
| 3.1.2 挤压温度对合金常温力学性能的影响 |
| 3.1.3 合金高温力学性能 |
| 3.2 不同挤压参数合金显微组织分析 |
| 3.2.1 喷射沉积态组织特点 |
| 3.2.2 挤压温度对合金相组成的影响 |
| 3.2.3 挤压比对合金微观组织的影响 |
| 3.3 拉伸断口分析 |
| 3.3.1 室温下合金拉伸断口形貌分析 |
| 3.3.2 高温下合金拉伸断口形貌分析 |
| 3.4 摩擦磨损性能及分析 |
| 3.4.1 滑动速度对合金摩擦磨损性能的影响 |
| 3.4.2 载荷对合金摩擦磨损性能的影响 |
| 3.4.3 喷射沉积ZA35-3.5Mn合金磨损机理 |
| 3.5 合金热稳定性研究 |
| 第四章 结论 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（10）轧制及热处理工艺对ZA35合金组织与性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 锌铝合金的国内外研究现状及应用 |
| 1.2.1 锌铝合金的研究现状 |
| 1.2.2 锌铝合金的特点及应用 |
| 1.2.3 高铝锌基合金中合金元素的作用 |
| 1.2.4 锌铝合金的物理冶金学基础 |
| 1.3 电磁搅拌技术的发展现状 |
| 1.4 控制轧制的基本概念 |
| 1.5 本课题研究目的和意义 |
| 1.6 本课题研究内容 |
| 第二章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验材料的选用 |
| 2.1.1 合金成分的确定 |
| 2.1.2 实验原材料的选用 |
| 2.2 实验设备 |
| 2.3 熔炼工艺 |
| 2.4 均匀化热处理 |
| 2.5 轧制工艺研究 |
| 2.6 性能试验 |
| 2.6.1 拉伸试验 |
| 2.6.2 硬度试验 |
| 2.6.3 微观组织分析 |
| 2.6.4 X 射线衍射试验 |
| 2.7 实验流程 |
| 第三章 锰含量对ZA35 合金组织与力学性能的影响 |
| 3.1 锰含量对ZA35 合金组织的影响 |
| 3.2 锰含量对ZA35 合金力学性能的影响 |
| 3.3 断口形貌及断裂机理分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 轧制工艺对ZA35 合金组织与性能的影响 |
| 4.1 锌铝合金轧制原理 |
| 4.1.1 轧制过程的变性参数 |
| 4.1.2 改善轧件咬入困难的措施 |
| 4.2 温度控制 |
| 4.2.1 轧制温度的选择 |
| 4.2.2 道次间保温时间 |
| 4.3 轧制工艺对ZA35 合金力学性能的影响 |
| 4.3.1 轧制道次对合金力学性能的影响 |
| 4.3.2 变形量对合金力学性能的影响 |
| 4.4 变形量及不同轧制道次对合金组织的影响 |
| 4.5 断口形貌及断裂机理分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 热处理对轧制ZA35 合金组织和性能的影响 |
| 5.1 热处理工艺对合金组织的影响 |
| 5.2 固溶温度与固溶时间对合金力学性能的影响 |
| 5.3 时效温度与时效时间对合金力学性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
四、锰对ZA27合金压缩蠕变的影响（论文参考文献）
- [1]ZZnAl4Y压铸锌铝合金强韧化研究[D]. 张凯. 常州大学, 2021(01)
- [2]ZA8/PEEK复合材料的制备及力学与摩擦学性能研究[D]. 彭鑫. 长沙理工大学, 2020(07)
- [3]新型Zn-Al-Cu-Mg-La-Ce合金组织与性能的研究[D]. 李袁军. 河北工业大学, 2019(06)
- [4]电场作用冷坩埚定向凝固Ni-25Al合金组织与性能研究[D]. 王国田. 哈尔滨工业大学, 2019(01)
- [5]Ti3AlC2/ZA27复合材料的制备及性能研究[D]. 李海燕. 北京交通大学, 2017(11)
- [6]Zn-22Al合金的晶粒细化与多孔化研究[D]. 李楠. 河北工业大学, 2017(02)
- [7]反应堆控制棒材料Ag-In-Cd合金的压缩蠕变行为[J]. 肖红星,龙冲生,陈乐,梁波. 金属学报, 2013(08)
- [8]Si、Bi、Sb对ZA40合金组织及性能的影响[D]. 蔺虹宾. 太原科技大学, 2009(06)
- [9]固态挤压对喷射沉积高锰ZA35合金的影响[D]. 谢懿. 沈阳工业大学, 2009(09)
- [10]轧制及热处理工艺对ZA35合金组织与性能的影响[D]. 宋宪杰. 沈阳工业大学, 2009(S2)